EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BEAS DE SEGURA


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1 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BEAS DE SEGURA REPARACION DE CAMINO RURAL DEL PUNTAL EN BEAS DE SEGURA (JAEN) TOMO ÚNICO Septiembre de 2014

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3 ÍNDICE GENERAL DEL PLIEGO Documento Nº 1 MEMORIA Documento Nº 2 PLANOS ANEJOS A LA MEMORIA Documento Nº 3 PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TÉCNICAS PARTICULARES Documento Nº 4 PRESUPUESTO

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5 DOCUMENTO Nº 1: MEMORIA

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7 INDICE 1. ANTECEDENTES Y OBJETO DEL PROYECTO OBJETO Y DESCRIPCIÓN DE LA ZONA DE TRABAJO Situación actual Geología de la zona Marco geológico general Geología particular Problemática particular de la zona de estudio Análisis de estabilidad DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS Descripción general Estructuras de contención del terreno Obras de drenaje Plantaciones Secuencia de las obras CONTROL DE CALIDAD AFECCIÓN A BIENES DEL PATRIMONIO HISTÓRICO-CULTURAL AFECCIÓN A VÍAS PECUARIAS PLAZO DE EJECUCIÓN REVISIÓN DE PRECIOS CLASIFICACIÓN DE LAS OBRAS Y SEGÚN EL CONTRATISTA DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA PROCEDIMIENTO Y FORMA DE ADJUDICACIÓN CUMPLIMIENTO DE LA LEGISLACIÓN AMBIENTAL Y DE RESIDUOS SEGURIDAD Y SALUD EXPROPIACIONES AUTORIZACIONES Y NOTIFICACIONES PRESUPUESTO DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL PROYECTO I MEMORIA

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9 1. ANTECEDENTES Y OBJETO DEL PROYECTO La intensidad de las lluvias en los primeros días de noviembre de 2012 provocó serios daños a nivel general en el municipio de Beas de Segura, desbordamiento del río Beas a su salida de la población, descalce de puentes, rotura de redes de abastecimiento y saneamiento, daños a los cultivos, vías urbanas, caminos rurales, etc) y a nivel particular en las infraestructuras municipales de la población, afectando a gravemente al camino rural del Puntal. Dado que estos daños fueron generalizados en todo el territorio nacional, el Ministerio de Hacienda y Administraciones Públicas publicó la Orden HAP/1950/2013, de 15 de octubre, por la que se establece el procedimiento de concesión de subvenciones por daños en las infraestructuras municipales y red viaria de las Diputaciones Provinciales y Cabildos previstas en la Ley 14/2012, de 26 de diciembre. Y es bajo esta orden de ayudas en la que se ampara la redacción del presente proyecto de reparación de caminos rurales, promovida por el Ayuntamiento de Beas de Segura, y que pretende acondicionar la red de caminos dañada con diferentes tratamientos según la problemática existente, pero en general para asegurar una capacidad portante aceptable y unas características geométricas mínimas, compatibles con la situación actual, pues no se plantea en ningún momento modificar trazados ni rasantes sino únicamente la consolidación y reparación. 2. OBJETO Y DESCRIPCIÓN DE LA ZONA DE TRABAJO 2.1 Situación actual Las obras definidas en el presente proyecto se localizan en el término municipal de Beas de Segura, situado en la comarca de la Sierra de Segura en Jaén. Durante los días de lluvias anteriormente citados se produjo la inundación de cunetas y firmes por barros, broza y abundante material de arrastre así como la eliminación y deterioro de la capa de rodadura de algunos de ellos, las propias cunetas y los badenes. Como consecuencia del alto grado de humedad alcanzado por el terreno arcilloso por el que discurre el carril, el terreno natural vio rebajada su resistencia hasta valores que han provocado deslizamientos y coladas de material a lo largo del trazado, haciéndolo intransitable en buena parte. El deterioro también ha afectado a las zonas de mayor pendiente donde las cunetas han perdido los revestimientos de hormigón debido a la fuerza de la corriente de agua. Especialmente importante ha sido el deslizamiento acaecido poco después de la bifurcación del PK donde el ramal inferior ha desaparecido completamente y el ramal superior se vio afectado parcialmente. El movimiento de tierra acaecido fue de gran magnitud, llegando la colada a un camino de menor importancia situado 100 m aguas abajo. Aparte de este deslizamiento principal, aparecen signos de otros deslizamientos secundarios posteriores de menor magnitud evidenciados por las zonas de acumulación de los terrenos movidos. También presenta claros signos de erosión superficial debido a la presencia de un venero y a la escorrentía de la época de lluvias. Lo anterior se agrava debido a la alta intensidad de las lluvias y a la escasa cobertura del terreno. Para recuperar la funcionalidad del ramal superior se ejecutó a modo de emergencia la ampliación de su plataforma mediante el desmonte del talud, ampliando así su anchura. Aunque el talud quedó prácticamente vertical y el riesgo de desmoronamiento con lluvias intensas es elevado. 1 MEMORIA

10 Croquis 1: Localización de la zona de actuación Foto 1: Vista del deslizamiento que ha cortado el camino 2 MEMORIA

11 2.2 Geología de la zona Marco geológico general Se trata de una zona de transición que enlaza la Meseta con las unidades prebéticas. Está constituida por areniscas micáceas y margas, a veces yesíferas. Se considera inestable en su conjunto con drenaje deficiente y permeabilidad variable. En las zonas más altas encontramos la depresión del Guadalquivir, rellena de materiales terciarios modernos. Está constituida por margas grises y calizas cristalinas blanquecinas. Las zonas más altas de la topografía alomada tienen una permeabilidad mejor que las zonas más bajas de transición hacia la meseta. Tal y como se analizará más adelante, esta particularidad explica parte de la problemática que afecta a la zona de estudio. 3 MEMORIA

12 Croquis 2: La zona de estudio se encuentra en las zonas con yesos, limos yesíferos (T3), margas y areniscas con intercalaciones dolomíticas (T2) Geología particular La zona está formada por un trías de limos arcillosos rojizos con vetas grisáceas. La presencia de yesos se puede observar por las concreciones superficiales de la zona originadas por procesos de disolución de los mismos. Foto 2: Alternancia de limos arcillosos rojizos y grisáceos. Talud ramal superior. La columna estratigráfica obtenida en el estudio geotécnico realizado en agosto del 2014 es la siguiente: 4 MEMORIA

13 Croquis 3: Columna estratigráfica El buzonamiento de los estratos (su inclinación) es horizontal o sub-horizontal tal y como se puede apreciar en el corte geológico del mapa geológico 1: Croquis 4: Corte noroeste-suroeste. Los colores rosados representan el triásico de la zona de estudio. La mayor permeabilidad de los terrenos más altos, la presencia de capas de limolitas fracturadas por donde se encauza el venero y la naturaleza de los suelos genera un escenario crítico que explica la frecuencia de deslizamiento de mayor o menor magnitud Problemática particular de la zona de estudio Tras el recorrido por la zona afectada por el deslizamiento se ha observado que la problemática de los suelos de dicho área se debe a una combinación de fuertes pendientes y humedad. El agua como agente desestabilizador actúa tanto a nivel sub-superficial como superficial. 5 MEMORIA

14 Foto 3: Vista del escarpe principal del deslizamiento Las bandas de humedad son claramente visibles. Como se ha indicado en el epígrafe de geología general, le permeabilidad de las zonas más altas es mayor que en las zonas bajas de ahí la frecuente formación de surgencias y bandas de humedad a lo largo de la topografía alomada de transición a la meseta. Consecuencia de estas bandas de humedad son la formación de concreciones de las sales procedentes de la disolución de inclusiones yesíferas (margas yesíferas) en el interior del suelo. La disolución de las inclusiones yesíferas de las margas da lugar a estas formaciones. Foto 4: Disolución de inclusiones yesíferas Como ya se ha comentado, la permeabilidad de los distintos estratos es muy variable por lo que es frecuente la formación de pequeñas surgencias típicas de la zona. Las zonas permeables permiten el paso del agua que al encontrase con una capa impermeable o de menor permeabilidad produce acumulación del agua infiltrada sobre todo en época de lluvias intensas (otoño). 6 MEMORIA

15 Croquis 5: Disposición de planos sub-horizontales poco permeables en la zona de Beas de Segura. Fuente: Francisco Moral y Miguel Rodríguez, Foto 5: Banda de humedad presente el día de la visita a la zona (7 de agosto de 2014). 7 MEMORIA

16 Foto 6: Banda de humedad en el pie del talud. El hecho de haberse producido los deslizamientos (principal y secundarios) en época de lluvias (en otoño del 2012) nos indica que el agente activante del movimiento ha sido el agua. Con las lluvias el suelo aumenta su peso al saturarse, sus propiedades resistentes disminuyen (sobre todo la cohesión) y, dadas las fuertes pendientes de la ladera, se produce la activación del movimiento por gravedad. En otoño de 2012, las personas que se acercaron a la zona de deslizamiento pudieron observar un movimiento tipo colada reptante (creeping) lo que confirma que durante las lluvias de otoño se alcanzó el límite líquido del suelo. El suelo, por tanto, se comportaba como un fluido viscoso moviéndose por gravedad. El tipo de fallo debido a la saturación del suelo y su consiguiente pérdida de resistencia da lugar al típico deslizamiento tipo cucharada encontrado en distintos puntos durante la visita de campo. 8 MEMORIA

17 Cabe señalar que, en la superficie de deslizamiento, dada la alineación de las partículas del suelo, la resistencia del mismo es la residual. Debido a la combinación de valores de la densidad seca del suelo (1,40 T/m 3 ) y su límite líquido (LL = 36,4) se puede determinar que este tipo de terreno está en límite de separación entre los suelos con problemas de colapso debido al aumento de la humedad y los suelos con problema de carga por aumento de humedad. Esto implica que la utilización de estructuras rígidas puede dar lugar a la aparición de grietas por lo que en este caso se recomienda el uso de estructuras de contención flexibles que permitan asientos diferenciales (tipo escollera o muro de gaviones). En los suelos de la zona de actuación, la resistencia a cortante disminuye con el aumento de humedad en el suelo lo cual es muy frecuente en la época otoñal. Esta situación unida a las fuertes pendientes de los olivares de la zona da lugar a situaciones críticas que derivan en el colapso de la ladera. Este fenómeno es muy frecuente en los terrenos colindantes Análisis de estabilidad Tal y como se muestra en el anejo de análisis de estabilidad, se han analizado las secciones críticas 0,040 y Croquis 6: Secciones críticas analizadas En un primer paso se ha utilizado la técnica de análisis retrospectivo (back analysis) para estimar el valor de los parámetros resistentes del terreno en el momento del colapso (otoño 2012). Para ello se ha estimado la topografía original de la zona antes del deslizamiento. En esta fase se obtuvieron los valores de los parámetros resistentes del suelo en los momentos críticos de la época de lluvias y la posición aproximada de la banda de suelo saturado. Posteriormente se ha realizado un análisis de la topografía actual de cara a estimar la posición del suelo estable e inestable. 9 MEMORIA

18 Croquis 7: Para la superficie de deslizamiento mostrada en la figura, el factor de estabilidad es inferior a la unidad (FS = 0,9). En negro aparece la topografía original (antes del deslizamiento). El tipo de problemática encontrado responde a movimientos concentrados en la banda de suelo saturada adyacente al venero (zona de limolitas saturadas). 3. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS 3.1 Descripción general Tal y como se ha analizado en anteriores epígrafes, las actuaciones tiene que dar respuesta por un lado al control de la escorrentía y al efecto del venero y por otro a la contención de banda de suelo sobre el manantial debido a sus pérdidas de cohesión en la época de lluvias. Para la sujeción y estabilización de la plataforma del camino 1 se utilizará una estructura de contención de escollera. Este tipo de estructura admite asientos diferenciales y, por tanto, se ajusta bien al comportamiento de los terrenos de la zona. Aproximadamente por el eje del camino 2 colapsado, se construirá una cortina de micropilotes atravesando la banda de limolitas fracturadas y llegando hasta la capa de arcillas rojas (limos arcillosos) estable. El escenario de actuaciones sigue la tipología que se muestra en la siguiente figura. Croquis 8: Esquema y escenario de actuaciones. Fuente: FHWA Micropiles design and construction. Publication nº FHWA NHI U.S Department of Transportation MEMORIA

19 3.1.1 Estructuras de contención del terreno Las estructuras de contención planteadas consisten en: A) Muro de escollera de 4,5 m de altura libre que servirá de apoyo al borde la plataforma del camino 1. B) Desmonte de parte del talud vertical del camino 1 para reducir su pendiente y estabilizarlo. Refuerzo del desmonte mediante muro de escollera de 4,5 m de altura libre. C) También se plantea una cortina de micropilotes dispuesta de manera perpendicular al sentido del deslizamiento de los terrenos. El eje de esta actuación sigue aproximadamente el eje del antiguo camino 2 que colapsó en otoño del La traza de este camino no se recuperará dado que la problemática general hace muy probable que falle en alguna otra zona. La longitud de la cortina de micropilotes es de 24,2 m. Se construirán un total de 32 micropilotes de 12,5 m de longitud total separados ente ejes 0,75 metros. Se realizarán perforando el terreno con un diámetro de 225 mm e introduciendo en su interior un tubo de acero S460 de 168.3x8.8, y rellenando la perforación con una lechada de cemento. El ángulo formado con la vertical será de 25 y -25 º Por tanto se dispondrán micropilotes funcionando a compresión (ladera abajo) y micropilotes funcionando a tracción (ladera arriba). Esta disposición en ángulo permite aprovechar mucho mejor la capacidad de los micropilotes en las obras de estabilización de taludes. Croquis 9: Disposición inclinada de los micropilotes Con esta técnica se asegura un factor de estabilidad global de la zona inestable de 1,3. En el frente de la cortina de micropilotes se colocará una escollera de protección para evitar fenómenos de socavamiento debidos a la escorrentía. 11 MEMORIA

20 Croquis 10: Esquema disposición de elementos La viga de hormigón armado tendrá la función de permitir que todos los micropilotes funcionen como un conjunto apoyado en su cabeza. Tendrá una anchura de 1,2 m y un canto de 1,1 m. El adecuado drenaje del trasdós de la viga de atado se conseguirá mediante zanjas de drenaje tal y como se explica más adelante. D) También se colocarán escolleras de protección acompañando al escarpe de un deslizamiento secundario aguas abajo en sentido perpendicular al camino 2. Se protegerán de esta manera los frentes del camino colapsado. La altura de estas escolleras es variable adaptándose al recorrido y a la banda a proteger. La altura máxima será de 2,5 m y la altura mínima de 1,5 m. Foto 7: Borde del camino 2 colapsado donde se instalará una escollera de protección. 12 MEMORIA

21 Foto 8: Escarpe secundario a lo largo del cual se instalará una escollera de protección Obras de drenaje A) SISTEMA DE DRENAJE DE LA LADERA Se dispondrá un sistema de zanjas drenantes con esquema parcial de "espina de pez" por la zona central de la ladera, asegurando así que el agua no satura el terreno y se conduce hacia al punto de desagüe situado en el camino 3. Son obras de drenaje que pretender recoger tanto las aguas infiltradas al terreno como las que pudieran surgir en forma de manantiales. Estas zanjas drenantes se forman haciendo excavaciones en zanja que se rellenan con material drenante tipo grava o balasto, que alojan en su interior un tubo dren y que se envuelven en geotextil de filtro para evitar que el lavado de finos del terreno las colmaten. Se dispondrán con un esquema en planta similar a "espina de pez" de forma que todas las zanjas discurran talud abajo hacia obras de desagüe, con una zanja drenante longitudinal central y tres zanjas con trazado diagonal. Una de las zanjas transversales se dispondrá en la parte superior del talud, entre la escollera de 4,5 m de altura y la cortina de micropilotes de forma que corte y recoja las aguas que llegan de la ladera y baje la banda de saturación debida a la presencia del venero. En la conexión con la plataforma del camino 3 se construirá una rampa escalonada con un desarrollo de 10 m para disipar el poder de erosión del agua antes de entregar el agua al lateral del camino. Además para evacuar el agua atravesando el camino se dispondrá un badén de hormigón de 5x5 m y 20 cm de espesor. B) CUNETAS REVESTIDAS Para facilitar el drenaje de la plataforma del camino 1 se abrirá una cuneta triangular de 25 cm de profundidad y talud 1:1 desde el PK hasta el La cuneta se revestirá con 15 cm de hormigón para resistir mejor la escorrentía del agua. 13 MEMORIA

22 Croquis 11: Localización del tramo de apertura de cuneta (en amarillo). En rojo la zona del deslizamiento Plantaciones Como actuación complementaria y con efectos a medio y largo plazo, se plantarán 120 plántulas de Pinus halepensis. Esta especie ha sido seleccionada por ser una especie autóctona y presentar un sistema radical que se ajusta bien al terreno de la zona. La superficie de plantación es de m Secuencia de las obras De forma esquemática, la secuencia temporal de las obras será la siguiente: 1. Actuaciones Previas. Preparación de accesos de maquinaria y ubicación de casetas de obras. 2. Ejecución de desmontes. Excavación y perfilado del talud superior del camino 1 reduciendo su pendiente. 3. Ejecución de escolleras. Excavación y compactación de la zona de apoyo, construcción de las escolleras de 4,5 m y de las de protección de los deslizamientos secundarios. 14 MEMORIA

23 4. Ejecución de los micropilotes. Su ejecución aumentará inicialmente el coeficiente de seguridad del talud (FS = 1,3), mientras se completan las obras de drenaje. Sólo se ejecutan inicialmente los micropilotes, sin hacer la viga ni los anclajes. 5. Drenaje. Se ejecutarán las zanjas drenantes (longitudinales y transversales) y la rampa escalonada de disipación. Se instalará una arqueta como elemento previo a la entrega de aguas al camino inferior. 6. Ejecución de viga sobre micropilotes. Ejecución de los micropilotes, excavación en zanja hasta descubrir los micropilotes, formación de la viga de hormigón armado (excavación en zanja, encofrado, ferrallado y hormigonado de la viga) dejando pasatubos para los anclajes. 7. Escolleras de protección. Se dispondrán las escolleras de protección del muro de la línea de micropilotes. 8. Acabados y Remates. Revisión de remates en obras de drenaje y de fábrica. Retirada de casetas de obra. Limpieza final del entorno de la obra. 4. CONTROL DE CALIDAD El control de calidad de las obras se llevará a cabo en un laboratorio especializado y homologado que aprobará la Dirección de Obra de entre los propuestos por el Contratista. No se ha considerado necesario hacer un anejo específico para la fijación de pruebas y frecuencia de las mismas ya que, dado el tipo de obra de que se trata, ello está totalmente definido en el Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para las obras de carreteras y puentes (PG-3) del MOPU. Por tanto se exigirá, en este sentido, la tipología, frecuencia y sistemática de ejecución de las pruebas allí recomendadas y exigidas. No obstante el Contratista una vez que presente para su aprobación el Laboratorio especializado y homologado, presentará también la tipología, frecuencia y sistemática de ejecución de las pruebas para su aprobación por la Dirección de Obra. El coste del Control de Calidad, al atenerse estrictamente a lo recogido en el citado Pliego, no sobrepasará el 1% del Presupuesto de Ejecución Material por lo que será a cargo del Contratista, de acuerdo a la legislación vigente. 5. AFECCIÓN A BIENES DEL PATRIMONIO HISTÓRICO-CULTURAL No existe afección alguna a bienes del patrimonio histórico-cultural presentes en la zona. 6. AFECCIÓN A VÍAS PECUARIAS No existe afección a vías pecuarias. 7. PLAZO DE EJECUCIÓN Los trabajos objeto de este proyecto no se iniciarán hasta que no se produzca la aprobación del gasto y tendrán un plazo de ejecución previsto de TRES (3) meses en total a partir de la expedición del Acta de Replanteo. El cumplimiento del contrato y el plazo de garantía cumplirá lo especificado en el Real Decreto Legislativo 3/2011, de 14 de noviembre, por el que se aprueba el texto refundido de la Ley de Contratos del Sector Público. 15 MEMORIA

24 8. REVISIÓN DE PRECIOS Dado que el plazo considerado para la ejecución de los trabajos es inferior a DOCE (12) meses, no procede revisión de precios. 9. CLASIFICACIÓN DE LAS OBRAS Y SEGÚN EL CONTRATISTA De acuerdo al artículo 122 del RD 3/2011 las obras pueden clasificarse como de conservación y mantenimiento. Dado el importe de la obra no será exigible la clasificación de las empresas. 10. DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA Las obras definidas en el presente proyecto constituyen una obra completa, susceptible ser puesta en servicio al final de la realización de las mismas según el art. 125 y del Reglamento General de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas (Real Decreto 1098/2001, de 12 de octubre). 11. PROCEDIMIENTO Y FORMA DE ADJUDICACIÓN La adjudicación del Contrato se realizará mediante procedimiento negociado, conforme al artículo 177 del TRLCSP. 12. CUMPLIMIENTO DE LA LEGISLACIÓN AMBIENTAL Y DE RESIDUOS La normativa que regula la evaluación de impacto ambiental en el ámbito que afecta al presente pliego de servicios es la siguiente: Real Decreto Legislativo 1/2008, de 11 de enero, por el que se aprueba el texto refundido de la Ley de Evaluación de Impacto Ambiental. Ley 7/2007, de 9 de julio, de Gestión Integrada de la Calidad Ambiental de Andalucía. Decreto 356/2010, de 3 de agosto, por el que se regula la autorización ambiental unificada, se establece el régimen de organización y funcionamiento del registro de autorizaciones de actuaciones sometidas a los instrumentos de prevención y control ambiental, de las actividades potencialmente contaminadoras de la atmósfera y de las instalaciones que emiten compuestos orgánicos volátiles, y se modifica el contenido del Anexo I de la Ley 7/2007, de 9 de julio, de Gestión Integrada de la Calidad Ambiental de Andalucía. Las actuaciones contempladas en el presente pliego de servicios no incurren en ninguno de los supuestos en los que se haría necesario un Estudio de Impacto Ambiental según la normativa anterior. Gestión de residuos La normativa que regula la gestión de residuos es la siguiente: Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero, por el que se regula la producción y gestión de los residuos de construcción y demolición. Decreto 73/2012, de 22 de marzo, por el que se aprueba el Reglamento de Residuos de Andalucía. 16 MEMORIA

25 En base a lo indicado en esta normativa se ha realizado el correspondiente Estudio de Gestión de los Residuos de la Construcción y Demolición, incluido en los Anexos a la Memoria. 13. SEGURIDAD Y SALUD Con relación al Real Decreto 1627/1997, de 24 de octubre, por el que se establecen disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción, se ha redactado un Estudio de Seguridad y Salud, el cual se incluye en los Anexos a la Memoria. 14. EXPROPIACIONES No es necesario realizar ningún tipo de expropiación. 15. AUTORIZACIONES Y NOTIFICACIONES No son precisas autorizaciones ni notificaciones. 16. PRESUPUESTO Del Documento Presupuesto se resumen los siguientes importes: IMPORTE PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN MATERIAL ,12 16% Gastos Generales ,74 6% Beneficio Industrial ,65 VALOR ESTIMADO DEL CONTRATO ,51 21% IVA A SOPORTAR POR LA ADMINISTRACIÓN ,93 PRESUPUESTO BASE DE LICITACIÓN ,44 Asciende el PRESUPUESTO DE EJECUCION MATERIAL a la expresada cantidad de: DOSCIENTOS CUARENTA Y UN MIL CUARENTA Y CUATRO EUROS CON DOCE CÉNTIMOS ( ,12 ) Asciende el VALOR ESTIMADO DEL CONTRATO a la expresada cantidad de: DOSCIENTOS OCHENTA Y SEIS MIL OCHOCIENTOS CUARENTA Y DOS EUROS CON CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS ( ,51 ) Asciende el IMPORTE SOBRE EL VALOR AÑADIDO a la expresada cantidad de: SESENTA MIL DOSCIENTOS TREINTA Y SEIS EUROS CON NOVENTA Y TRES CÉNTIMOS (60.236,93 ) Asciende el PRESUPUESTO BASE DE LICITACIÓN a la expresada cantidad de: TRESCIENTOS CUARENTA Y SIETE MIL SETENTA Y NUEVE EUROS CON CUARENTA Y CUATRO CÉNTIMOS ( ,44 ) 17. DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL PROYECTO Los documentos que integran el presente Proyecto son: DOCUMENTO Nº 1: MEMORIA Y ANEJOS o MEMORIA 17 MEMORIA

26 o ANEJOS A LA MEMORIA INFORME GEOTECNICO CALCULOS Y ENSAYOS JUSTIFICACION DE PRECIOS PROGRAMACION DE LOS TRABAJOS ESTUDIO DE GESTION DE RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICION ESTUDIO BASICO DE SEGURIDAD Y SALUD DOCUMENTO Nº 2: PLANOS DOCUMENTO Nº 3: PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TECNICAS PARTICULARES DOCUMENTO Nº 4: PRESUPUESTO o o o o MEDICIONES CUADROS DE PRECIOS PRESUPUESTOS PARCIALES RESUMEN DEL PRESUPUESTO En Sevilla, septiembre de 2014 El Autor por Estudio 94 S.L. El Ingeniero de Montes, col Fdo.: Manuel J. Curros Criado 18 MEMORIA

27 ANEJOS A LA MEMORIA

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29 ÍNDICE DE LOS ANEJOS 1. INFORME GEOTECNICO 2. CALCULOS Y ENSAYOS 3. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS. 4. CRONOGRAMA DE LOS TRABAJOS 5. ESTUDIO DE GESTION DE LOS RESIDUOS DE LA CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIONES 6. ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD.

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31 1. INFORME GEOTÉCNICO

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33 INFORME GEOTECNICO DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. DIRECCION BEAS DE SEGURA. JAEN. PETICIONARIO ESTUDIO 94 FECHA AGOSTO 2014 REGISTRO 073/2014 Pol. Industrial Las Quemadas Tecnocórdoba Parcela Nave 6 Tlfno: (Fax) Córdoba

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35 DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. BEAS DE SEGURA. JAEN. 1. MEMORIA 073/2014

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37 DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. BEAS DE SEGURA. JAEN. 1.- INTRODUCCIÓN JUSTIFICACIÓN DE LA CAMPAÑA GEOTECNICA y de LOS CALCULOS DOCUMENTOS Y NORMAS DE REFERENCIA TRABAJOS DE CAMPO SONDEOS DE RECONOCIMIENTO NIVEL FREÁTICO ENSAYOS SPT CLASIFICACION DE LA AGRESIVIDAD QUIMICA RECOMENDACIONES DE LA CIMENTACIÓN INSPECCION EN OBRA /2014 1

38 DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. BEAS DE SEGURA. JAEN. 1. INTRODUCCIÓN. El presente documento tiene por objeto la realización de SONDEO A ROTACIÓN y ENSAYOS DE LABORATORIO para estudio de deslizamiento en CAMINO DEL PUNTAL, en BEAS DE SEGURA. El encargante del estudio es ESTUDIO /2014 2

39 DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. BEAS DE SEGURA. JAEN. 2. JUSTIFICACIÓN DE LA CAMPAÑA GEOTECNICA Y DE LOS CALCULOS. La campaña, número de ensayos y tipología de los mismos viene diseñada por ESTUDIO DOCUMENTOS Y NORMAS DE REFERENCIA. EUROCODIGO-7 (Proyecto geotécnico, de aplicación da los aspectos geotécnicos del proyecto de obras de edificación y obra civil) UNE-EN ISO ( Sistemas de calidad) NTE: (Normas tecnológicas de la edificación) Acondicionamiento del terreno. EHE 1999 ( Instrucción del hormigón estructural) JIMENEZ SALAS, JA. DE JUSTO ALPAÑES, JL Y OTROS (Geotecnia y cimientos vol I,II,II y IV) RODRIGUEZ ORTIZ, JM (Curso aplicado de cimentaciones) MINISTERIO DE FOMENTO, DIRECCION GENERAL DE CARRETERAS, Recomendaciones para el proyecto geotécnico y ROM. MOPU ( secciones de firme para la instrucción de carreteras, 6.1 I. C) NORMA ENSAYOS NUMERO DE ENSAY0S UNE :94;98 E. penetración dinámica continua 0 ASTM D1587:00 1/ metros ASTM D 2113:99 XP: Sondeo con extracción de testigo UNE103800:92 SPT STANDART 2 UNE :95 Granulometría por tamizado 2 UNE103103:94 2 UNE :93 Limites de atterberg UNE :93 Humedad natural 2 UNE :94 Densidad seca y aparente 2 UNE :93 Compresión simple UNE :96 Inundación bajo carga en edómetro UNE :2.96 Corte directo (cd) 2 UNE :96 Hinchamiento lambe 073/2014 3

40 DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. BEAS DE SEGURA. JAEN. UNE :96 NLT 254: 99 Hinchamiento libre en edómetro % colapso EHE ANEJO V Sulfatos solubles en suelos y mo. 2 EHE ANEJO V Grado de acidez de bauman gully.. Figura 1; Ensayos realizados 4. TRABAJOS DE CAMPO 4.1 SONDEOS DE RECONOCIMIENTO. Se ha realizado un sondeo, llegando hasta metros de profundidad, llegando el sondeo hasta el estrato miocenico de arcillas amarillentas. TERRENO DE LABOR. Laboratorio con Declaración Responsable conforme RD 410/2010 con nº de registro AND-L-054 LIMOS ROJIZOS CON EVENTUALES PASADAS DE LIMOS GRISACEOS-VERDOSOS. TRIAS KEUPER LIMOLITAS FRACTURADAS EN TRAMOS CENTIMETRICOS LIMOS ROJIZOS CON EVENTUALES PASADAS DE LIMOS GRISACEOS-VERDOSOS. TRANSICION A LIMOLITAS(ROCA FRACTURADA) TRIAS KEUPER Figura 2; Perfil del sondeo De 0,00 m a 0,90m: TERRENO DE LABOR. De 0,90 m a 10,00m: LIMOS ROJIZOS COHESIVOS CON PASADAS DE LIMOS GRIS-VERDOSOS. LIMOLITAS A LA BASE. Estrato de arcillas limosas rojizas, con vetas grisaceas, correspondientes al trias predominante en la zona, cohesivo y de compacidad media alta. Los ensayos SPT dan valores de n30=21 a rechazo, indicando la compacidad elevada. A mayor profundidad, a muro, aparecen estratos que constituyen la transción a roca limolítica rojiza tambien predominante en la zona. Puede detectarse a cota 5.40 a 7.00 metros un estrato completamente suelto, con indicios de humedad, por el cual es muy probable que discurra el nivel freático. 073/2014 4

41 DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. BEAS DE SEGURA. JAEN. Se han realizado 4 ensayos de corte directo, del tipo consolidado drenado y consolidado no drenado, comparando así el comportamiento del material con drenaje y sin drenaje. Puede verse en los resultados como el material, al contacto con el agua, pierde totalmente la cohesión, constituyendose en un material jabonoso que provoca deslizamientos entre láminas del material Una vez realizada la granulometría y limites del material, podemos observar que el mismo tiene una plasticidad media en torno a 6-10 y que prácticamente no tiene gruesos(97.40% finos). 5. NIVEL FREÁTICO Medido el día 22/08/2014 Medida el DIA 22/08/2014 Sondeo 1 negativo Figura 3. Cotas del nivel freático Pueden verse en superficie humedades, barrizales y en algunas cotas del sondeo vestigios de humedad que pudieran constituir un nivel freático en epocas de lluvias. 6. ENSAYOS SPT. El ensayo SPT consiste en lo siguiente; Una vez que en la perforación del sondeo se ha alcanzado la profundidad a la que se ha de realizar la prueba, sin avanzar la entubación y limpio el fondo del sondeo, se desciende el tomamuestras SPT unido al varillaje hasta apoyar suavemente en el fondo. Realizada esta operación, se eleva repetidamente la masa con una frecuencia constante, dejándola caer libremente sobre una sufridera que se coloca en la zona superior del varillaje. Se contabiliza y se anota el número de golpes necesarios para hincar la cuchara los primeros 15 centímetros (No-15).Posteriormente se realiza la prueba en sí, introduciendo otros 30 centímetros, anotando el número de golpes requerido para la hinca en cada intervalo de 15 centímetros de penetración (Nspt=N15-30+N30-45 El resultado del ensayo es el golpeo SPT o resistencia a la penetración estándar:nspt==n15-30+n30-45 Si el número de golpes necesario para profundizar en cualquiera de estos intervalos de 15 centímetros, es superior a 50, el resultado del ensayo deja de ser la suma anteriormente indicada, para convertirse en rechazo (R), debiéndose anotar también la longitud hincada en el tramo en el que se han alcanzado los 50 golpes. El ensayo SPT en este punto se considera finalizado cuando se alcanza 073/2014 5

42 DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. BEAS DE SEGURA. JAEN. este valor. (Por ejemplo, si se ha llegado a 50 golpes en 120 mm en el intervalo entre 15 y 30 centímetros, el resultado debe indicarse como en 120 mm, R). Como la cuchara SPT suele tener una longitud interior de 60 centímetros, es frecuente hincar mediante golpeo hasta llegar a esta longitud, con lo que se tiene un resultado adicional que es el número de golpes. Proporcionar este valor no está normalizado, y no constituye un resultado del ensayo, teniendo una función meramente indicativa. SPT N /9/13/ /39/32/R /38/25/32 63 Figura 4. Ensayos SPT. 7. CLASIFICACION DE LA AGRESIVIDAD QUIMICA. Se examina el suelo para el caso todos los niveles. Valor Nivel en Qa Qb Qc máximo que se ha Ataque débil Ataque medio Ataque fuerte encontrado encontrado Agua Valor de ph 6,5-5,5 5,5-4,5 <4,5 Co2 agresivo >100 Ion amonio(mgnh4/i) >60 Ion >3000 magnesio(mgmg/i) Ion sulfato(mgso4/i) >3000 Residuo seco a <50 110º(mg/l) Suelo Grado de acidez de >20 12 bauman gully Ion sulfato (mg so4/kg suelo seco) > Nivel 1 Ambiente IIA; hormigón normal. Relación a/c: Contenido minimo de cemento 275 kg/m3 Figura 5. Ensayos quimicos 073/2014 6

43 DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. BEAS DE SEGURA. JAEN. 8. RECOMENDACIONES DE LA CIMENTACIÓN Una vez analizados los ensayos, observando la zona y observando el perfil del terreno, teniendo en cuenta que este informe va orientado a la obtención de parámetros para la corrección del deslizamiento acaecido en camino del puntal, concluimos lo siguiente. El terreno está compuesto por un trias formado por limos cohesivos, de compacidad media alta, formando limolitas a la base, con valores de golpeo en el SPT elevados y con valores de cohesión sin drenaje de compacidad y consistencia medias. Se han realizado 4 cortes directos, 2 de ellos en la modalidad no consolidado no drenado y 2 de ellos en la modalidad consolidado drenado, se puede observar como el terreno limolítico pierde totalmente su cohesión en contacto con el agua. De valores de cohesión de kpa, pasamos a valores de cohesión de 0. Asímismo, los valores de angulo de rozamiento son muy uniformes y acordes con el tipo de material 19º-21º de media. A la hora de realizar el sondeo, se puede observar algo de humedad en superficie, que puede deberse a veneros. Sin embargo en el sondeo no se ha detectado nivel freático. Si se detecta en el sonde un estrato desde cota 5.40 a 7.00 m tal y como puede verse en la siguiente imagen, que corresponde a un estrato limolítico fracturado, bastante húmedo por el que es muy probable que discurra el nivel freático en épocas lluviosas. Estrato muy húmedo Estrato de limolitas fracturadas por las que entra el nivel freático. Venero 073/2014 7

44 DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. BEAS DE SEGURA. JAEN. Este nivel freático que discurre por el venero antes mencionado, provocando la humedectación del estrato de limos que provoca una pérdida inmediata de la cohesión y origina el consiguiente deslizamiento. 9. INSPECCION EN OBRA. Se han realizado ensayos puntuales, según una justificación que se ha adjuntado en el punto inicial de este informe; basándonos en el EUROCODIGO EC-2. El resto de conclusiones son extrapolaciones que se han realizado. En último caso la decisión sobre la cimentación y la correspondencia del terreno aquí descrito con el de la parcela la tomará el director del proyecto; siendo este informe una recomendación según una toma de datos inicial, será necesaria una inspección en obra y un seguimiento de la misma. Córdoba agosto de 2014 Fado.: Antonio Cleofé López Muñoz. Ingeniero de Caminos, C. y P. Natividad Torralbo Romero Ingeniero de Obras Públicas Este documento consta de ocho (8) páginas. Prohibida la reproducción parcial de este documento sin la aprobación expresa de LABSON S.L. 073/2014 8

45 DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. BEAS DE SEGURA. JAEN. 2. SONDEOS 073/2014

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52 DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. BEAS DE SEGURA. JAEN. 073/2014

53 DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. BEAS DE SEGURA. JAEN. 3. FOTOGRAFIAS 073/2014

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55 DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. BEAS DE SEGURA. JAEN. SONDEO /2014

56 DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. BEAS DE SEGURA. JAEN. 073/2014

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59 DESLIZAMIENTO EN CAMINO DEL PUNTUAL. BEAS DE SEGURA. JAEN. 4. ENSAYOS DE LABORATORIO 073/2014

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61 HOJA RESUMEN 073/2014 PETICIONARIO: OBRA: PROCEDENCIA: LOCALIZACION: ESTUDIO 94, S.L. DESLIZAMIENTO EN CAMINO EL PUNTAL- BEAS DE SEGURA (JAEN) INFORME GEOTECNICO SONDEO 1 MI DE 3.00 A 3.60M. DE PROF. MATERIAL: ARCILLAS LIMOSAS ROJIZAS CON EVENTUALES MARGAS GRIS-VERDOSAS GRANULOMETRIA DE SUELOS POR TAMIZADO SEGÚN UNE :95 Tamaño Paso CLASIFICACION partículas (mm) (%) ASTM D 2487 ML ,00 H.R.B. A ,00 I.G , ,00 LIMITE LIQUIDO 36,4 31,5 100,00 LIMITE PLASTICO 26, ,00 INDICE DE PLASTICIDAD ,00 % GRAVAS 0, ,00 % ARENA GRUESA 1, ,00 % ARENA FINA 1,0 2 99,60 % TOTAL ARENA 2,2 1,25 99,40 % FINOS 97,4 0,4 98,40 0,08 97,40 LIMITES DE ATTERBERG: DETERMINACION DEL LIMITE LIQUIDO Y LIMITE PLASTICO SEGÚN UNE :94 Y UNE :93 CONTENIDO DE MATERIA ORGANICA POR EL METODO DEL PERMANGANATO POTASICO, SEGÚN UNE :93 AGRESIVIDAD DE LOS SUELOS AL HORMIGON SEGÚN ANEJO 5 EHE Contenido de materia organica en la muestra (%): 1,00 Contenido de sulfatos Resultado (mg/kg) ESPECIFICACIONES SEGUN EHE GRADO DE AGRESIVIDAD 366, a a >12000 INDICE DE EXPANSION Y CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN: ENSAYO LAMBE, SEGÚN UNE :96 INDICE DE HINCHAMIENTO 0,101 N/mm 2 CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN 2,5 CLASIFICACION MARGINAL ÍNDICE DE EXPANSIVIDAD (kp/cm2) L. PLÁSTICO SECO O HÚMEDO CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN (C.P.V.) El Tecnico responsable de ensayo Córdoba, a 27 de Agosto de 2014 El director del Laboratorio Susana Santos Márquez Lcda. En Ciencias Quimicas Natividad Torralbo Romero I. de Obras Públicas

62 073/2014 Laboratorio con Declaración Responsable conforme RD 410/2010 con nº de registro AND-L-054 GRANULOMETRIA DE SUELOS POR TAMIZADO SEGÚN UNE :95 PETICIONARIO: ESTUDIO 94, S.L. OBRA: PROCEDENCIA: LOCALIZACION: DESLIZAMIENTO EN CAMINO EL PUNTAL- BEAS DE SEGURA (JAEN) INFORME GEOTECNICO SONDEO 1 MI DE 3.00 A 3.60M. DE PROF. MATERIAL: ARCILLAS LIMOSAS ROJIZAS CON EVENTUALES MARGAS GRIS-VERDOSAS Tamaño Paso partículas (mm) (%) , , , , , , , , ,0 2 99,6 1,25 99,4 0,4 98,4 0,08 97,40 Paso (%) Curva granulométrica FECHA ENSAYO: 20/08/ ,1 Tamaño de las partículas (mm) 0,01 DETERMINACION DE LA HUMEDAD NATURAL MEDIANTE SECADO EN ESTUFA, S/ N UNE /93 LIMITES DE ATTERBERG: DETERMINACION DEL LIMITE LIQUIDO Y LIMITE PLASTICO SEGÚN UNE :94 Y UNE :93 LIMITE LIQUIDO 36,4 FECHA ENSAYO: 20/08/2014 LIMITE PLASTICO 26,8 INDICE DE PLASTICIDAD 10,0 ASTM D 2487 ML CLASIFICACION DEL SUELO H.R.B. A-4 I.G. 8,00 Córdoba, a 27 de Agosto de 2014 El Tecnico responsable de ensayo El director del Laboratorio Susana Santos Márquez Lcda. En Ciencias Quimicas Natividad Torralbo Romero I. de Obras Públicas

63 073/2014 INDICE DE EXPANSION Y CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN: ENSAYO LAMBE, SEGÚN UNE :96 PETICIONARIO: ESTUDIO 94, S.L. OBRA: PROCEDENCIA: LOCALIZACION: DESLIZAMIENTO EN CAMINO EL PUNTAL- BEAS DE SEGURA (JAEN) INFORME GEOTECNICO SONDEO 1 MI DE 3.00 A 3.60M. DE PROF. MATERIAL: ARCILLAS LIMOSAS ROJIZAS CON EVENTUALES MARGAS GRIS-VERDOSAS FECHA; 20/08/2014 RESULTADO DE ENSAYO: INDICE DE HINCHAMIENTO 0,101 N/mm 2 INDICE DE HINCHAMIENTO 1,014 kgf/cm 2 CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN 2,5 metodo ensayo SECO-REMOLDEADO CLASIFICACION MARGINAL 4 ÍNDICE DE EXPANSIVIDAD (kp/cm2) 3 2 L. PLÁSTICO SECO O HÚMEDO CLASIFICACION C.P.V.<2 NO CRITICO 2<C.P.V.<4 MARGINAL 4<C.P.V.<6 CRITICO C.P.V.>6 MUY CRITICO CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN (C.P.V.) OBSERVACIONES: Cuando el ensayo Lambe se realiza sobre muestras alteradas ( se rompe la estructura natural de la arcilla), el indice de expansividad obtenido es mayor que el que el material desarrolla en estado inalterado Córdoba, a 27 de Agosto de 2014 El Tecnico responsable de ensayo El director del Laboratorio Antonio Cleofe Lopez Muñoz Natividad Torralbo Romero I. de Caminos, Canales y Puertos I. de Obras Públicas FPG0411r00 LABSON, S.L. Pag. 4 de 6

64 073/2014 Laboratorio con Declaración Responsable conforme RD 410/2010 con nº de registro AND-L-054 CONTENIDO DE MATERIA ORGANICA POR EL METODO DEL PERMANGANATO POTASICO, SEGÚN UNE :93 PETICIONARIO: OBRA: PROCEDENCIA: LOCALIZACION: ESTUDIO 94, S.L. DESLIZAMIENTO EN CAMINO EL PUNTAL- BEAS DE SEGURA (JAEN) INFORME GEOTECNICO SONDEO 1 MI DE 3.00 A 3.60M. DE PROF. MATERIAL: fecha de toma de muestra; ARCILLAS LIMOSAS ROJIZAS CON EVENTUALES MARGAS GRIS-VERDOSAS 20/08/2014 RESULTADO DE ENSAYO: Peso de la muestra de suelo (gr): 0,2501 factor de normalidad permanganato 1, Volumen de permanganato gastado (cm3) 2,4 materia organica (%) 1,001 Materia organica media en fraccion tamiz nº 10 (%) 1,001 % qe pasa en la granulometría por el tamiz nº Contenido de materia organica en la muestra (%): 1,00 Contenido de materia organica en la muestra (%): 1,00 Córdoba, a 27 de Agosto de 2014 El Tecnico responsable de ensayo El director del Laboratorio Susana Santos Márquez Lda. En Ciencias Químicas Natividad Torralbo Romero I. de Obras Públicas

65 073/2014 Laboratorio con Declaración Responsable conforme RD 410/2010 con nº de registro AND-L-054 DETERMINACION DE LA AGRESIVIDAD DE LOS SUELOS AL HORMIGON, SEGÚN ANEJO 5 EHE PETICIONARIO: ESTUDIO 94, S.L. OBRA: PROCEDENCIA: LOCALIZACION: DESLIZAMIENTO EN CAMINO EL PUNTAL- BEAS DE SEGURA (JAEN) INFORME GEOTECNICO SONDEO 1 MI DE 3.00 A 3.60M. DE PROF. MATERIAL: ARCILLAS LIMOSAS ROJIZAS CON EVENTUALES MARGAS GRIS-VERDOSAS fecha de toma de muestra; 20/08/2014 Resultado (ml/kg) ESPECIFICACIONES SEGUN EHE Acidez Baumann- Gully Contenido de sulfatos DEBIL > , a 6000 GRADO DE AGRESIVIDAD MEDIO FUERTE 6000 a >12000 Córdoba, a 27 de Agosto de 2014 El Tecnico responsable de ensayo El director del Laboratorio Susana Santos Márquez Lda. En Ciencias Químicas Natividad Torralbo Romero I. de Obras Públicas

66 HOJA RESUMEN 073/2014 PETICIONARIO: OBRA: PROCEDENCIA: LOCALIZACION: ESTUDIO 94, S.L. DESLIZAMIENTO EN CAMINO EL PUNTAL- BEAS DE SEGURA (JAEN) INFORME GEOTECNICO SONDEO 1 MI DE 7.00 A 7.55M. DE PROF. MATERIAL: ARCILLAS LIMOSAS ROJIZAS TRANSICION A LIMOLITAS GRANULOMETRIA DE SUELOS POR TAMIZADO SEGÚN UNE :95 Tamaño Paso CLASIFICACION partículas (mm) (%) ASTM D 2487 ML ,00 H.R.B. A ,00 I.G , ,00 LIMITE LIQUIDO 26,8 31,5 100,00 LIMITE PLASTICO 20, ,00 INDICE DE PLASTICIDAD ,00 % GRAVAS 0, ,00 % ARENA GRUESA 0, ,00 % ARENA FINA 1,4 2 99,38 % TOTAL ARENA 2,1 1,25 99,00 % FINOS 97,3 0,4 98,70 0,08 97,30 LIMITES DE ATTERBERG: DETERMINACION DEL LIMITE LIQUIDO Y LIMITE PLASTICO SEGÚN UNE :94 Y UNE :93 CONTENIDO DE MATERIA ORGANICA POR EL METODO DEL PERMANGANATO POTASICO, SEGÚN UNE :93 AGRESIVIDAD DE LOS SUELOS AL HORMIGON SEGÚN ANEJO 5 EHE Contenido de materia organica en la muestra (%): 0,54 Contenido de sulfatos Resultado (mg/kg) ESPECIFICACIONES SEGUN EHE GRADO DE AGRESIVIDAD 481, a a >12000 INDICE DE EXPANSION Y CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN: ENSAYO LAMBE, SEGÚN UNE :96 INDICE DE HINCHAMIENTO 0 N/mm 2 CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN 0 CLASIFICACION NO CRITICO ÍNDICE DE EXPANSIVIDAD (kp/cm2) L. PLÁSTICO SECO O HÚMEDO CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN (C.P.V.) El Tecnico responsable de ensayo Córdoba, a 27 de Agosto de 2014 El director del Laboratorio Susana Santos Márquez Lcda. En Ciencias Quimicas Natividad Torralbo Romero I. de Obras Públicas

67 073/2014 Laboratorio con Declaración Responsable conforme RD 410/2010 con nº de registro AND-L-054 GRANULOMETRIA DE SUELOS POR TAMIZADO SEGÚN UNE :95 PETICIONARIO: ESTUDIO 94, S.L. OBRA: PROCEDENCIA: LOCALIZACION: DESLIZAMIENTO EN CAMINO EL PUNTAL- BEAS DE SEGURA (JAEN) INFORME GEOTECNICO SONDEO 1 MI DE 7.00 A 7.55M. DE PROF. MATERIAL: ARCILLAS LIMOSAS ROJIZAS TRANSICION A LIMOLITAS Tamaño Paso partículas (mm) (%) , , , , , , , , ,0 2 99,4 1,25 99,0 0,4 98,7 0,08 97,30 Paso (%) Curva granulométrica FECHA ENSAYO: 20/08/ ,1 Tamaño de las partículas (mm) 0,01 DETERMINACION DE LA HUMEDAD NATURAL MEDIANTE SECADO EN ESTUFA, S/ N UNE /93 LIMITES DE ATTERBERG: DETERMINACION DEL LIMITE LIQUIDO Y LIMITE PLASTICO SEGÚN UNE :94 Y UNE :93 LIMITE LIQUIDO 26,8 FECHA ENSAYO: 20/08/2014 LIMITE PLASTICO 20,8 INDICE DE PLASTICIDAD 6,0 ASTM D 2487 ML CLASIFICACION DEL SUELO H.R.B. A-4 I.G. 8,00 Córdoba, a 27 de Agosto de 2014 El Tecnico responsable de ensayo El director del Laboratorio Susana Santos Márquez Lcda. En Ciencias Quimicas Natividad Torralbo Romero I. de Obras Públicas

68 073/2014 INDICE DE EXPANSION Y CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN: ENSAYO LAMBE, SEGÚN UNE :96 PETICIONARIO: ESTUDIO 94, S.L. OBRA: PROCEDENCIA: LOCALIZACION: DESLIZAMIENTO EN CAMINO EL PUNTAL- BEAS DE SEGURA (JAEN) INFORME GEOTECNICO SONDEO 1 MI DE 7.00 A 7.55M. DE PROF. MATERIAL: ARCILLAS LIMOSAS ROJIZAS TRANSICION A LIMOLITAS FECHA; 20/08/2014 RESULTADO DE ENSAYO: INDICE DE HINCHAMIENTO 0 N/mm 2 INDICE DE HINCHAMIENTO 0 kgf/cm 2 CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN 0 metodo ensayo SECO-REMOLDEADO CLASIFICACION NO CRITICO 4 ÍNDICE DE EXPANSIVIDAD (kp/cm2) 3 2 L. PLÁSTICO SECO O HÚMEDO CLASIFICACION C.P.V.<2 NO CRITICO 2<C.P.V.<4 MARGINAL 4<C.P.V.<6 CRITICO C.P.V.>6 MUY CRITICO CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN (C.P.V.) OBSERVACIONES: Cuando el ensayo Lambe se realiza sobre muestras alteradas ( se rompe la estructura natural de la arcilla), el indice de expansividad obtenido es mayor que el que el material desarrolla en estado inalterado Córdoba, a 27 de Agosto de 2014 El Tecnico responsable de ensayo El director del Laboratorio Antonio Cleofe Lopez Muñoz Natividad Torralbo Romero I. de Caminos, Canales y Puertos I. de Obras Públicas FPG0411r00 LABSON, S.L. Pag. 4 de 6

69 073/2014 Laboratorio con Declaración Responsable conforme RD 410/2010 con nº de registro AND-L-054 CONTENIDO DE MATERIA ORGANICA POR EL METODO DEL PERMANGANATO POTASICO, SEGÚN UNE :93 PETICIONARIO: OBRA: PROCEDENCIA: LOCALIZACION: ESTUDIO 94, S.L. DESLIZAMIENTO EN CAMINO EL PUNTAL- BEAS DE SEGURA (JAEN) INFORME GEOTECNICO SONDEO 1 MI DE 7.00 A 7.55M. DE PROF. MATERIAL: fecha de toma de muestra; ARCILLAS LIMOSAS ROJIZAS TRANSICION A LIMOLITAS 20/08/2014 RESULTADO DE ENSAYO: Peso de la muestra de suelo (gr): 0,2516 factor de normalidad permanganato 1, Volumen de permanganato gastado (cm3) 1,3 materia organica (%) 0,539 Materia organica media en fraccion tamiz nº 10 (%) 0,539 % qe pasa en la granulometría por el tamiz nº Contenido de materia organica en la muestra (%): 0,54 Contenido de materia organica en la muestra (%): 0,54 Córdoba, a 27 de Agosto de 2014 El Tecnico responsable de ensayo El director del Laboratorio Susana Santos Márquez Lda. En Ciencias Químicas Natividad Torralbo Romero I. de Obras Públicas

70 073/2014 Laboratorio con Declaración Responsable conforme RD 410/2010 con nº de registro AND-L-054 DETERMINACION DE LA AGRESIVIDAD DE LOS SUELOS AL HORMIGON, SEGÚN ANEJO 5 EHE PETICIONARIO: ESTUDIO 94, S.L. OBRA: PROCEDENCIA: LOCALIZACION: DESLIZAMIENTO EN CAMINO EL PUNTAL- BEAS DE SEGURA (JAEN) INFORME GEOTECNICO SONDEO 1 MI DE 7.00 A 7.55M. DE PROF. MATERIAL: ARCILLAS LIMOSAS ROJIZAS TRANSICION A LIMOLITAS fecha de toma de muestra; 20/08/2014 Resultado (ml/kg) ESPECIFICACIONES SEGUN EHE Acidez Baumann- Gully Contenido de sulfatos DEBIL > , a 6000 GRADO DE AGRESIVIDAD MEDIO FUERTE 6000 a >12000 Córdoba, a 27 de Agosto de 2014 El Tecnico responsable de ensayo El director del Laboratorio Susana Santos Márquez Lda. En Ciencias Químicas Natividad Torralbo Romero I. de Obras Públicas

71 ENSAYO DE CORTE DIRECTO, SEGÚN UNE :98 Nº DE INFORME: 073/2014 PETICIONARIO: ESTUDIO 94 OBRA: CAMINO DEL PUNTAL. BEAS DE SEGURA PROCEDENCIA: SONDEO 1 DE 3,00 A 3,60 m MATERIAL: ARCILLAS LIMOSAS. TIPO DE ENSAYO: CONSOLIDADO- DRENADO FECHA DE ENTRADA: 02/08/2014 FECHA DE ENTREGA: 10/08/2014 ESCALONES DE CARGA DATOS DE LA PROBETA: DIAMETRO (CM): ALTURA (CM): ÁREA (CM 2 ): 19,63 19,63 19,63 VOLUMEN (CM 3 ): 58,9 58,9 58,9 DENSIDAD DE LAS PARTICULAS 2,60 PARÁMETROS: HUMEDAD INICIAL (%): 13,26 18,91 19,36 HUMEDAD FINAL (%): 22,99 37,40 29,82 DENSIDAD SECA (g/cm 3 ): 1,64 1,28 1,40 DENSIDAD HUMEDA(GR/CM3) 2,13 2,04 2,00 TENSIONES : TENSIÓN NORMAL (Kpa): TENSIÓN TANGENCIAL (Kpa): 17,44 46,49 81,10 TENSIÓN RESIDUAL (Kpa): 0,00 46,49 81,10 deformacion DEFORMACION-TIEMPO ,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 16,00 18, Kpa VELOCIDAD DE CORTE(100KPA): 0,1568 VELOCIDAD DE CORTE:(200KPA) 0,1568 VELOCIDAD DE CORTE(300KPA) 0,1568 RESULTADOS: 200 Kpa COHESIÓN EFECTIVA(Kpa): Kpa ÁNGULO DE ROZ. INTERNO(º): 19,09º log T Tensión n tangencial, KPa Tensión tangencial-desplazamiento horizontal KPa KPa KPa desplazamiento horizontal, mm Tensión tg max, KPa tensión tg max-tensión normal 100,00 80, ,00 40,00 20,00 0,00 0,00 100,00 200,00 300,00 400,00 Tensión normal, KPa EL TÉCNICO Córdoba, a 10 de Julio de 2014 EL DIRECTOR DEL LABORAT Antonio Cleofé López Múñoz Ing de caminos, Canales y Puertos Dña. Natividad Torralbo Romero ing de Obras Publicas. I. Civil

72 ENSAYO DE CORTE DIRECTO, SEGÚN UNE :98 Nº DE INFORME: 073/2014 PETICIONARIO: ESTUDIO 94 OBRA: CAMINO DEL PUNTAL. BEAS DE SEGURA PROCEDENCIA: SONDEO 1 DE 7,00 A 7,55 MATERIAL: ARCILLAS LIMOSAS. TIPO DE ENSAYO: CONSOLIDADO- DRENADO FECHA DE ENTRADA: 02/08/2014 FECHA DE ENTREGA: 10/08/2014 ESCALONES DE CARGA DATOS DE LA PROBETA: DIAMETRO (CM): ALTURA (CM): ÁREA (CM 2 ): 19,63 19,63 19,63 VOLUMEN (CM 3 ): 58,9 58,9 58,9 DENSIDAD DE LAS PARTICULAS 2,60 PARÁMETROS: HUMEDAD INICIAL (%): 13,26 18,91 19,36 HUMEDAD FINAL (%): 20,55 21,70 19,32 DENSIDAD SECA (g/cm 3 ): 1,64 1,28 1,40 DENSIDAD HUMEDA(GR/CM3) 2,06 1,63 1,74 TENSIONES : TENSIÓN NORMAL (Kpa): TENSIÓN TANGENCIAL (Kpa): 11,61 40,69 75,35 TENSIÓN RESIDUAL (Kpa): 0,00 40,69 75,35 deformacion DEFORMACION-TIEMPO ,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 16,00 18,00 VELOCIDAD DE CORTE(100KPA): 0,1568 mm/min VELOCIDAD DE CORTE:(200KPA) 0,1568 mm/min VELOCIDAD DE CORTE(300KPA) 0,1568 mm/min 100 Kpa RESULTADOS: 200 Kpa COHESIÓN EFECTIVA(Kpa): Kpa ÁNGULO DE ROZ. INTERNO(º): 16,10º log T Tensión n tangencial, KPa Tensión tangencial-desplazamiento horizontal KPa KPa KPa desplazamiento horizontal, mm Tensión tg max, KPa tensión tg max-tensión normal 80,00 60,00 40,00 20,00 0,00 0,00 100,00 200,00 300,00 400,00 Tensión normal, KPa EL TÉCNICO Córdoba, a 10 de Julio de 2014 EL DIRECTOR DEL LABORATORIO Antonio Cleofé López Múñoz Ing de caminos, Canales y Puertos Dña. Natividad Torralbo Romer ing de Obras Publicas. I. Civil

73 Laboratorio acreditado por la Junta de Andalucía con nº LE-CO-06 en las áreas EHA-EHC-GTL-GTC-VSF-VSG. ENSAYO DE CORTE DIRECTO, SEGÚN UNE :98 Nº DE REGISTRO: 073/2014 PETICIONARIO: OBRA: ESTUDIO 94 CAMINO DEL PUNTAL. BEAS DE SEGURA PROCEDENCIA: SONDEO 1 DE 3,00-3,60( 3 muestra parcialmente alterada) MATERIAL: ARCILLAS LIMOSAS ROJIZAS. TIPO DE ENSAYO: NO CONSOLIDADO- NO DRENADO FECHA DE ENTRADA: 16/08/2014 FECHA DE ENTREGA: 16/08/2014 DIAMETRO (CM): ALTURA (CM): ÁREA (CM 2 ): VOLUMEN (CM 3 ): ,63 58,9 PARÁMETROS: HUMEDAD INICIAL (%): 16,55 16,32 15,45 HUMEDAD FINAL (%): DENSIDAD SECA (g/cm 3 ): 1,79 1,78 1,76 DENSIDAD APARENTE (g/cm 3 ): 214 2, , ,09 INDICE DE HUECOS GRADO DE SATURACION DENSIDAD DE LAS PARTICULAS SOL VELOCIDAD DE CORTE TENSIONES : ,60 TENSIÓN NORMAL (Kpa): TENSIÓN TANGENCIAL (Kpa): 45,61 62,61 107,63 TENSIÓN RESIDUAL (Kpa): 45,61 212,21 232,00 Tensión n tangencial al, KPa Tensión tangencial-desplazamiento horizontal desplazamiento horizontal, mm 100 KPa Tensión tg max, KPa 200 KPa 300, KPa tensión tg max-tensión normal 500,00 400,00 200,00 100,00 0,00 0,00 100,00 200,00 300,00 400,00 Tensión normal, KPa RESULTADOS: COHESIÓN (Kpa): 94,00 ÁNGULO DE ROZ. INTERNO(º): 21,12º Córdoba, a 21 de Agosto de 2014 EL Técnico Responsable de Ensayos El Director del Laboratorio Antonio Cleofé López Múñoz Natividad Torralbo Romero I. de Caminos, Canales y Puertos I. de Obras Públicas FPG0435r00 LABSON,S.L. Pag. 1 de1

74 Laboratorio acreditado por la Junta de Andalucía con nº LE-CO-06 en las áreas EHA-EHC-GTL-GTC-VSF-VSG. ENSAYO DE CORTE DIRECTO, SEGÚN UNE :98 Nº DE REGISTRO: 073/2014 PETICIONARIO: ESTUDIO 94 OBRA: PROCEDENCIA: CAMINO DEL PUNTAL. BEAS DE SEGURA SONDEO 1 DE 7,00-7,60( 7 muestra parcialmente alterada) MATERIAL: ARCILLAS LIMOSAS ROJIZAS. TIPO DE ENSAYO: NO CONSOLIDADO- NO DRENADO FECHA DE ENTRADA: 16/08/2014 FECHA DE ENTREGA: 16/08/2014 DIAMETRO (CM): ALTURA (CM): ÁREA (CM 2 ): VOLUMEN (CM 3 ): ,63 58,9 PARÁMETROS: HUMEDAD INICIAL (%): 20,72 19,92 18,36 HUMEDAD FINAL (%): DENSIDAD SECA (g/cm 3 ): 1,79 1,78 1,76 DENSIDAD APARENTE (g/cm 3 ): 225 2, , ,16 INDICE DE HUECOS GRADO DE SATURACION DENSIDAD DE LAS PARTICULAS SOL VELOCIDAD DE CORTE TENSIONES : ,60 TENSIÓN NORMAL (Kpa): TENSIÓN TANGENCIAL (Kpa): 51,28 73,91 113,22 TENSIÓN RESIDUAL (Kpa): 51,28 212,21 232,00 Tensión n tangencial al, KPa Tensión tangencial-desplazamiento horizontal desplazamiento horizontal, mm 100 KPa Tensión tg max, KPa 200 KPa 300, KPa tensión tg max-tensión normal 500,00 400,00 200,00 100,00 0,00 0,00 100,00 200,00 300,00 400,00 Tensión normal, KPa RESULTADOS: COHESIÓN (Kpa): 54,00 ÁNGULO DE ROZ. INTERNO(º): 17,21 Córdoba, a 21 de Agosto de 2014 EL Técnico Responsable de Ensayos El Director del Laboratorio Antonio Cleofé López Múñoz Natividad Torralbo Romero I. de Caminos, Canales y Puertos I. de Obras Públicas FPG0435r00 LABSON,S.L. Pag. 1 de1

75 2. CALCULOS Y ENSAYOS

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77 ANÁLISIS DE ESTABILIDAD ÍNDICE 1. Análisis de secciones críticas Sección longitudinal 0+040: sección original del terreno (antes del deslizamiento) Sección longitudinal 0+050: sección original del terreno (antes del deslizamiento) Conclusiones del análisis retrospectivo (back-analysis) Análisis de estabilidad de la topografía actual Análisis de estabilidad de la topografía actual (tras el deslizamiento) sección Análisis de estabilidad de la topografía actual (tras el deslizamiento) sección Conclusiones del análisis de estabilidad de la topografía actual (tras el deslizamiento) Propuesta de soluciones a los problemas de estabilidad Definición del factor de seguridad objetivo Selección de las técnicas de estabilización Análisis de las necesidades de refuerzo... 6 I CALCULOS Y ENSAYOS

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79 1. ANÁLISIS DE SECCIONES CRÍTICAS 1.1 Sección longitudinal 0+040: sección original del terreno (antes del deslizamiento) Se ha realizado un análisis retrospectivo (back-analysis) para conocer el valor de los parámetros resistentes en el momento del deslizamiento (otoño del 2012). Superficie de deslizamiento con factor de seguridad igual a la unidad. Se ajusta bastante bien con la línea roja que es la geometría de la superficie de deslizamiento estimada tras la visita a campo y el levantamiento topográfico. En la anterior figura, a la forma del deslizamiento le corresponde un valor del factor de seguridad de FS = Es decir un valor aproximadamente igual a la unidad. Par esta situación, los parámetros resistentes del suelo toman los siguientes valores: c = 6 Kpa f = 19º Se ha utilizado el nivel freático correspondiente a la época de otoño (época lluviosa). La ubicación del freático se ha realizado a partir de las concreciones salinas (yesos disueltos), los restos de humedad y la posición del venero (limolitas fracturadas). Estos serán los valores a utilizar en el análisis de estabilidad de la situación actual. 1.2 Sección longitudinal 0+050: sección original del terreno (antes del deslizamiento) Se ha realizado la misma operación en el caso del perfil Con los anteriores valores, el factor de seguridad toma un valor igual a la unidad para la superficie de deslizamiento desarrollada en otoño del Por tanto, los valores de los parámetros resistentes obtenidos mediante el análisis retrospectivo se dan por buenos así como la posición estimada del nivel freático. 1 CALCULOS Y ENSAYOS I

80 Superficie de deslizamiento con factor de seguridad igual a la unidad. Coincide con la línea roja que es la geometría de la superficie de deslizamiento estimada tras la visita a campo y el levantamiento topográfico. 1.3 Conclusiones del análisis retrospectivo (back-analysis) Por tanto, los valores a utilizar para el análisis de estabilidad (en condiciones drenadas = estabilidad a largo plazo) de la topografía actual y las soluciones de estabilización serán: Suelo saturado (suelo color amarillo): c = 0 Kpa f = 5-10 º (debido a la disolución de los yesos, los limos pierden resistencia por fricción. SE vuelven jabonosos ). Peso específico = 12 KN/m3 (peso sumergido) Suelo no saturado (color verde) c = 12 Kpa f = 17º Peso específicp = 16 KN/m3 2 CALCULOS Y ENSAYOS I

81 2. ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE LA TOPOGRAFÍA ACTUAL 2.1 Análisis de estabilidad de la topografía actual (tras el deslizamiento) sección Para la superficie de deslizamiento mostrada en la figura, el factor de estabilidad es inferior a la unidad (FS = 0,9). En negro aparece la topografía original (antes del deslizamiento). 3 CALCULOS Y ENSAYOS I

82 2.2 Análisis de estabilidad de la topografía actual (tras el deslizamiento) sección Para la superficie de deslizamiento mostrada en la figura, el factor de estabilidad es inferior a la unidad (FS = 0,8). En negro aparece la topografía original (antes del deslizamiento). 2.3 Conclusiones del análisis de estabilidad de la topografía actual (tras el deslizamiento) Tras el análisis de estabilidad de la situación actual se puede concluir que: Los problemas de estabilidad de la zona se deben a la entrada de agua por el venero de limolitas. La anterior situación humedece y satura la capa de superior y una banda inferior de limos arcillosos que reduce drásticamente las propiedades resistentes del suelo (tano de cohesión como de ángulo de fricción interna). La perdida de cohesión se debe principalmente a la saturación del suelo. La disminución del ángulo de fricción interna se debe tanto al aumento de humedad como a la disolución de los yesos. Los valores obtenidos mediante análisis retrospectivo (back-analysis) reflejan bien la problemática de estabilidad de la zona. Las conclusiones en relación al valor de los parámetros resistentes, el peso específico y el nivel freático se utilizarán para el análisis de estabilidad global de las técnicas de estabilización planteadas. Existe suelo estable tanto por encima como por debajo de la zona que se satura en la época de lluvias. Estos suelos podrán servir de apoyo a las técnicas de estabilización que se propongan. 4 CALCULOS Y ENSAYOS I

83 3. PROPUESTA DE SOLUCIONES A LOS PROBLEMAS DE ESTABILIDAD 3.1 Definición del factor de seguridad objetivo Dada la ubicación de la zona de actuación y el nivel de peligrosidad y posibles perdidas económicas, se define un factor de estabilidad objetivo de 1, Selección de las técnicas de estabilización Se definen dos bandas a estabilizar. Por un lado, el frente de la pista. Por otro lado, el conjunto de la zona deslizada. A continuación se razonan las soluciones adoptadas. Estabilización del frente de la pista Dada la combinación de valores de límite líquido y densidad seca del suelo, el comportamiento de éste está en el límite de cara a tener problemas de colapso y problemas de cambios excesivos de volumen. Por tanto, las soluciones que se plateen deberán aceptar una cierto margen de asientos diferenciales. Deberán ser, por tanto, flexibles. Dos posibilidades que cumplen esta situación son los muros de gaviones y los muros de escollera. Dado que en la zona se utilizan con mayor frecuencia estos últimos, se opta por seleccionar esta técnica de estabilización. Muro de escollera cercano a la zona de actuación. Estabilización del conjunto de la zona deslizada: La técnica de micropilotes se ajusta bien a la zona de actuación debido a las siguientes razones: Los requerimientos de espacio en obra son bajos Las necesidades de excavación son bajas. El suelo estable está a relativa baja profundidad. 5 CALCULOS Y ENSAYOS I

84 La existencia de limos arcillos por encima de una capa de limolitas fracturadas por donde discurre un venero o manantial natural describe una sucesión de estratos que se adecua muy bien al tipo de apoyo ofrecido por la técnica de micropilotes como técnica de estabilización de taludes. Los movimientos de la ladera están bien definidos y se concentran en las banas de contacto de la capa de limolitas con el suelo de limos arcillosos. Este escenario también apoya el uso de micropilotes. 3.3 Análisis de las necesidades de refuerzo Localización de los micropilotes La eficacia de esta técnica se maximiza cuando los elementos resistentes se sitúa en la zona media del la superficie de deslizamiento. Esto unido a las limitaciones de espacio y acceso, definen la localización eficaz y realista de los micropilotes. En las siguientes figuras se muestras la localización de los micropilotes en las secciones y Se utiliza como referencia la antigua traza del camino (desaparecido tras el deslizamiento). SECCION LONGITUDINAL SECCION LONGITUDINAL En las anteriores imágenes se puede observar como la línea media de la antigua traza del camino es la que guía la técnica de micropilotaje. Necesidades de refuerzo La sección tiene unas necesidades de refuerzo de 150 KN para obtener un factor de seguridad de 1,33. Se ha incluido una sobrecarga de 10 KN/m2 como simulación del posible tráfico por la pista superior. 6 CALCULOS Y ENSAYOS I

85 La sección necesita de un refuerzo de 100 KN para alcanzar el factor de seguridad objetivo (FS=1,3). Por tanto, las necesidades de refuerzo son de 150 KN. Aparte, de cara a controlar los problemas de escorrentía superficial y los efectos del venero, se dispondrá una red de zanjes drenantes. 7 CALCULOS Y ENSAYOS I

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87 CALCULOS JUSTIFICATIVOS DE LOS MICROPILOTES INDICE 1. Referencias Tipología de micropilotes Comprobaciones a realizar Comprobación frente el hundimiento Longitud de empotramiento Fallo estructural de los micropilotes Resistencia estructural del micropilote a compresión Resistencia estructural del micropilote a tracción Resistencia estructural a flexión Resistencia estructural a cortante Esfuerzos de cálculo y comprobaciones Cálculo de la viga de coronación Descripción ELU de flexión ELU de cortante Empotramiento de la armadura tubular en la viga de coronación... 8 I CALCULOS Y ENSAYOS II

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89 1. REFERENCIAS El presente anejo de cálculos justificativos ha sido realizado en base a las siguientes publicaciones técnicas: Referencia 1. Guía para el proyecto y la ejecución de micropilotes en obras de carretera. Serie normativa. Instrucciones de Construcción. Ministerio de Fomento. Dirección General de Carreteras Referencia 2. Guía de cimentaciones en obras de carretera. Serie normativa. Instrucciones de Construcción. Ministerio de Fomento. Dirección General de Carreteras Referencia 3. FHWA Micropile design and construction (version 2005). Department of Transportation of the United States. Federal Highway Administration. 2. TIPOLOGÍA DE MICROPILOTES Dada la naturaleza de los suelos donde van a ser instalados (limos cohesivos) se opta por micropilotes IRS (reinyectados). Se dispondrán pilotes inclinados 25º respecto a la vertical según la siguiente disposición. Separación entre ejes de micropilotes de 0,75 m 3. COMPROBACIONES A REALIZAR - Fallo de estabilidad global: mediante las aplicaciones de los métodos de equilibrio límite se comprobará la estabilidad del conjunto suelo-técnica de estabilización. - Fallo de capacidad de soporte del terreno: este fallo se puede producir por falta de resistencia del terreno, de los siguientes modos: o Hundimiento: cuando la capacidad de soporte del terreno es inferior a la carga (de compresión) que transmite el micropilote al suelo. Esta situación se produce en los micropilotes situados ladera abajo. 1 CALCULOS Y ENSAYOS II

90 o o Arranque: cuando en micropilotes situados a esfuerzos de tracción se alcanza el agotamiento por esfuerzo rasante en el fuste. Esta situación se produce en los micropilotes situados ladera arriba. Rotura horizontal del terreno: cuando en micropilotes de eje aproximadamente vertical, las presiones horizontales agotan la capacidad del terreno. - Fallo estructural: Deberán analizarse los siguientes modos de fallo: o o Fallo estructural de los micropilotes: cuando los esfuerzos transmitidos superan la resistencia del micropilote como elemento estructural. Fallo de conexión con la estructura: cuando los esfuerzos transmitidos superan la resistencia de conexión entre el micropilote y el encepado que une sus cabezas. En el caso del uso de micropilotes como elementos de sostenimiento del terreno o estabilización de taludes, los micropilotes estarán sometidos fundamentalmente a esfuerzos de flexión, cortante, según su disposición, a esfuerzos de tracción o compresión. Los modos de fallo más típicos para esta aplicación son los de: - Fallo de estabilidad global. - Fallo estructural de los micropilotes. - Fallo de la conexión con el encepado. 3.1 Comprobación frente el hundimiento Dado que la profundidad donde llegan los micropilotes tiene un valor de SPT de 63, se podrá utilizar la resistencia por punta. Aparte, la resistencia a compresión simple (2*valor no drenado de la cohesión) es de 108 KPa > 100Kpa por lo que se cumple otra de las condiciones necesarias para poder utilizar la resistencia por puta del micropilote. Por otra parte, dado que ésta representa un pequeño porcentaje de la resistencia total del micropilote no se considerara quedando las comprobaciones del lado de la seguridad. La resistencia por fuste de cálculo del micropilote R c,d = A L *r fc,d 2 CALCULOS Y ENSAYOS II

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